Разработан подход к определению термодинамической эффективности энергетической установки с топливным элементом. Для расчета электрической и тепловой мощности топливного элемента рассматривается его термодинамический цикл как последовательность изобарно-изотермических процессов разделения, смешения и электрохимического взаимодействия рабочих тел, в приближении полного преобразования в однонаправленных реакциях, в терминах приращений потоков термодинамических потенциалов~--- энтальпии и энергии Гиббса. Несовершенство топливного элемента учитывается коэффициентом нагрузки, равным отношению электрической мощности к термодинамическому пределу. Показано, что в~твердооксидном топливном элементе с~внутренней конверсией метана доля прямого преобразования химической энергии метана в~электрическую мощность топливного элемента может превосходить 76\% при коэффициенте избытка окислителя (воздуха) около 2.5. Рассмотрены схемы утилизации остаточного тепла: внешнее охлаждении топливного элемента со сбросом тела в цикл Стирлинга и внутреннее охлаждении недогретыми реагентами с утилизацией тепла во встроенном субатмосферном цикле. Во втором случае КПД гибридной схемы достигает 86\%.

An approach to determining the thermodynamic efficiency of a power plant with a fuel cell has been developed by considering a thermodynamic cycle as a sequence of isobaric-isothermal processes of separation, mixing, and electrochemical interaction of working fluids, in the approximation of complete conversion in unidirectional reactions, in terms of increments of thermodynamic potential flows - enthalpy and Gibbs energy. It has been shown that in a solid oxide fuel cell with internal methane conversion, the share of direct conversion of methane chemical energy into the electric power of the fuel cell can exceed 76\% with an excess oxidizer (air) coefficient of about 2.5. The following residual heat utilization schemes are considered: external cooling of the fuel cell with body discharge into the Stirling cycle and internal cooling with subcooled reagents with heat utilization in the built-in subatmospheric cycle. In the second case, the efficiency of the hybrid scheme reaches 86\%.